周期中斷子程序和下溢中斷子程序執行流程圖，在每一個周期中分別發生一次周期中斷和下溢出中斷，每進入中斷一次分別更新兩個比較寄存器的值，相應的輸出PWM波的移相也每一個周期都更新。在解決了具有移相角度差的PWM信號的產生問題后，需要解決的另一個問題是怎樣應用采集到的電壓信號和電流信號來實時動態控制移相角的大小，形成閉環反饋從而得到我們所需的滿足動態性能的高精度電流電壓信號。PID閉環反饋系統的設計一直是補償電源**關鍵的部分，補償系統設計的好壞直接關系到補償電源穩恒。該傳感器的輸入為電壓，而輸出為開關、模擬電壓信號、電流信號或可聽信號。重慶霍爾電壓傳感器設計標準

在變壓器原邊副邊匝數確定后即可進行繞制。根據高頻變壓器的實際工況，變壓器中流通的是高頻大電流，所以必須要考慮集膚效應。在選用繞制的導線時一方面要線徑足夠，滿足安全性。同時在集膚效應的影響下，如果線徑較大則比較好選用扁銅線。取值銅線流通的電流密度J=3.5A/mm2。原邊電流I=60/7.5=8A。則S原邊=8/3.5=2.28mm2，S副邊=60/3.5=17.14mm2。在選定扁銅線的型號后，根據扁銅線的線徑和磁芯窗口面積進行核算，驗證窗口面積是否足夠。蘇州霍爾電壓傳感器發展現狀通過鑒相器檢測光波相位差來實現對外電壓的測量。

諧振電感是為諧振電容提供足夠的充放電能量，實現滯后橋臂的零電壓開通。諧振電感的參數選擇對整個電路的軟開關都很重要。為了滿足能量的要求是希望諧振電感值越大越好，并且大電感可以有效抑制電流的急劇變化，防止振蕩，消除尖刺峰值。但是電感值過大會導致更大的占空比丟失，降低了整個裝置的效率，并且電感過大，對應阻抗值很大，會導致系統反應慢[19]。相反的，如果電感值偏小，則可能不能為諧振電容提供足夠的能量，無法滿足軟開關，并且橋臂上的上涌和下沖的尖峰電流的影響會變得明顯，可能引起正負周期工作狀態不對稱，增大了開關損耗，使功率開關管溫升明顯容易引起開關管炸毀。

由移相全橋電路的拓撲結構圖可以看到，四個橋臂上每個開關管都并聯有諧振電容，諧振電容的存在可以實現開關管的零電壓關斷。所以我們只需要關心開關管的零電壓開通，要實現開關管的零電壓開通，必須在開關管觸發開通前，有足夠的能量中和掉諧振電容上的電荷，并且要完成該開關管同一橋臂上另一開關管諧振電容的充電，同時還要有能量去抽走變壓器原邊寄生電容中儲存的能量。超前橋臂上兩個開關管工作狀態是相同的，**是開通關斷時間的存在先后， 可以選取其中的T2 管分析。 T2 管觸發開通的前一個狀態，滿足零電壓 開通則須在觸發開通時與T2 并聯的續流二極管D2 已處于導通狀態，這就要求此時諧 振電容C2 已經放電完成。經過磁環將原邊電流產生的磁場被氣隙中的霍爾元件檢測到。

在對磁體做放電實驗時，如果**依靠電力電子變換器為磁體提供極大的脈沖式電能則對該電力電子裝置的容量要求特別高，這樣增加了建設成本。于是本項目以實驗室已有的對磁體放電的電源系統為基礎，再利用電力電子裝置作為補償系統，將原有電源系統的精度提高到我們需求的水平。目前采用了高壓儲能電容器電源和脈沖發電機電源作為磁體供電的主要系統。高壓儲能電容器組通過充電機對其充電儲存能量，需要對磁體放電時打開放電開關，電容器組將儲存的能量釋放給磁體。電容器組放電效率高，結構簡單、控制簡單、安全性好。當交流電壓通過這些極板時，由于電子通過對面極板電壓的吸引或排斥作用，電流將開始通過。南京內阻測試儀電壓傳感器價格

板之間的磁場將創建一個完整的交流電路沒有任何硬件連接。重慶霍爾電壓傳感器設計標準

驅動電路是連接逆變橋開關管和控制電路的橋梁，控制板輸出的驅動信號是功率很小的PWM波，不足以驅動開關管使之正常的開通關斷。并且在工程中，為了保證開關管（IGBT）迅速關斷，需要在關斷器件給開關管提供負的驅動電壓，而這些都需要驅動電路來滿足。除此外，驅動電路還負責控制電路和主電路的隔離，即弱電模塊和強電部分的電氣隔離[26]。驅動電路也是整個補償電源設計的關鍵，驅動電路設計的好壞會影響到整個電路工作的安全以及開關管的開關速度。具體對驅動的電路有如下要求：1）提供適當的正反向電壓，是IGBT能夠可靠的開通關斷；2）驅動電路工作頻率要能夠滿足工程需要。3）驅動電路的功率足夠，保證IGBT工作在過載工況下不會出現飽和而損壞。4）有較強的電氣隔離和抗干擾能力。重慶霍爾電壓傳感器設計標準